技術 | 窯頭噴煤管旋流器旋向的分析與探討

某公司5000t/d熟料生產線，2008年3月投產，生產較穩定。生產以來使用過NC-15型三通道燃燒器、四通道燃燒器和奧通燃燒器，綜合使用效果最好的為NC-15型三通道燃燒器。該燃燒器結構簡單，易于調整，火焰燃燒有力，對料子適應性較好，因一次風量稍大，煤耗稍偏高。

9月13日停窯定檢時更換了新的NJ-15型四通道燃燒器，該燃燒器端部結構由外向里依次排列軸流風、煤風、旋流風、中心風風道。軸流風風道采用均勻分布的40個圓形噴孔，旋流器為39°旋風風道，中心風道為孔板小口。點火投料后窯況一般，二次風溫偏低在1050～1120℃左右；飛砂料多，結粒偏細，熟料外觀不好看，料子成分控制偏低，成分高時工況下降較明顯，臺時產量偏低20t/h以上；MgO含量一直偏高，在4.8％左右，在窯尾40～45m處易長副窯皮。

2.1 工藝上采取的調整措施

(1)增加燃燒器的燃燒強度，內風由80％增加到100％，中心風50％關到10％。

(2)配料上提高了生料的易燒性，KH和SM偏下限控制，因MgO含量高，適當降低了Fe₂O₃的含量，提高AI₂O₃的含量，IM控制在1.55～1.65之間，并加強了熟料中MgO的控制，將熟料中MgO的降低到4.8％以下。

(3)噴煤管為防止窯尾長副窯皮煤管小車的位置由+200調整到-200，每間隔3h活動一次。

(4)加強煙室縮口的清理，防止因窯前溫度低窯尾溫度偏高造成窯尾系統結皮量大，影響窯內通風狀況。

(5)調整窯爐用風比例，抬高三次風閥10cm，適當減少窯內通風，防止因窯前溫度低加劇后燃燒現象。

(6)加強篦冷機料層厚度的操作控制，降低二次風溫的波動范圍，一室篦下壓力控制在7500～7800Pa。

(7)加強入窯煤粉的質量控制，該階段所用煤質較好，入窯煤粉灰分在15％～18％，揮發分27％～29％，出磨煤粉細度控制在10％以下。

通過對以上風煤料及操作上的調整，窯況有好轉但未達到預期的正常工況，系統對來料的適應性仍不好，成分稍高時窯況下降，二次風溫波動偏大。根據調整后的情況判斷，風煤料及操作上的因素都不是引起工況下降的主要原因。

2.2 對煤管旋流器的調整

經過以上分析處理后，最終將問題的根源集中在新更換的燃燒器上，燃燒器的旋流角度較以往的大了3°，由36°提高到39°，理論上旋流效果應更強，燃燒狀況會變好。經分析發現，NC原三通道和現四通道煤管最根本的區別是旋向發生了變化，原三通道NC-15旋流器旋向與回轉窯旋向相逆，使用效果較好，而該NJ-15四通道旋流器的旋向與回轉窯轉向相同，結合原三通道的使用狀況，將旋流器旋向由與回轉窯相向改為相逆，旋流器其它結構參數不變，觀察其效果變化。

更換后窯況出現了明顯的改善，出窯熟料化學成分見表1。二次風溫提高了50℃以上，平均達到到1170℃以上，熟料結粒均勻，大大減少了飛砂料和細粉料的出現，熟料的KH控制在0.91～0.92，SM控制在2.85～3.05范圍，產量提高到400t/h，質量合格。主要操作參數數據變化見表2。一般來說，順向更容易提供更高的溫度，但此次調整效果表明該廠噴煤管旋流器與回轉窯順向不如逆向，是否因原材料的有害成分或液相量、液相粘度等原因造成在窯內流動性稍慢，對火焰的壓迫性較低，使得火焰在同樣的排風下容易向后延伸，造成火焰長度向上分散不集中，而逆向比順向火焰的前進能力稍弱，取得了另一種平衡，使之達到一個最佳的狀態。

表1 更換旋流器前后出窯熟料全分析

表2 更換旋流器后主要參數對比數據

噴煤管旋流器的旋向對于大多數使用企業來講，一般沒有硬性的要求，所以在分析問題時也未能先來考慮，但實際生產中出現了較大的影響。實際操作中，應根據具體情況來確定噴煤管旋流器的合適旋向，使系統運行效果最佳。

作者：蔣猛

來源：《沃豐水泥公司》

中國水泥備件網微信公眾號（關注查詢更多資訊）

（本文來源網絡，若涉及版權問題，請作者來電或來函聯系?。?/p>